隨著 1780 產(chǎn)線生產(chǎn)鋼種規(guī)格的拓展，帶鋼寬度、厚度及鋼種的強(qiáng)度不斷提升，卷取在生產(chǎn)厚度10mm以上寬厚板時(shí)易出現(xiàn)卷層錯(cuò)動(dòng)缺陷，對(duì)軋線生產(chǎn)節(jié)奏帶來(lái)一定影響，且由于錯(cuò)動(dòng)卷規(guī)格多超過平整機(jī)組返修能力，卷形不良鋼卷無(wú)法返修，產(chǎn)生厚規(guī)格卷形廢次降。
1 厚規(guī)格卷形缺陷產(chǎn)生原因分析
結(jié)合1780產(chǎn)線生產(chǎn)實(shí)績(jī)以及對(duì)缺陷鋼卷形貌現(xiàn)場(chǎng)反查，厚規(guī)格卷形缺陷從發(fā)生位置大致可分為頭部卷層錯(cuò)動(dòng)、中尾部卷層錯(cuò)動(dòng)兩大類。
1) 頭部卷層錯(cuò)動(dòng)。
此類厚規(guī)格卷形缺陷 在生產(chǎn)時(shí)主要表現(xiàn)為帶鋼頭部出現(xiàn)爬墻情況， 其典型缺陷見圖 1。
2) 中尾部卷層錯(cuò)動(dòng)。
此類厚規(guī)格卷形缺陷從卷形實(shí)物上加以區(qū)分，主要分為兩類:
①缺陷卷整卷呈較為規(guī)律的鋸齒狀錯(cuò)動(dòng)，其典型缺陷見圖2; ②缺陷卷錯(cuò)動(dòng)主要集中在帶鋼尾部， 其典型缺陷見圖3。
2 原因分析
2．1 工藝參數(shù)設(shè)定
2．1．1 設(shè)定張力偏小
在對(duì)厚規(guī)格卷形鋸齒狀錯(cuò)動(dòng)缺陷進(jìn)行反查時(shí)，發(fā)現(xiàn)此類鋼卷夾送輥實(shí)際壓力與輥縫存在 周期性波動(dòng)，帶鋼張力曲線出現(xiàn)波動(dòng)情況，同時(shí)此類厚規(guī)格帶鋼卷取溫度存在一定波動(dòng)，當(dāng)卷取張力設(shè)定偏小時(shí)，帶鋼在卷取過程中易出現(xiàn)兩側(cè)游動(dòng)，導(dǎo)致卷形較差。
2．1．2 卷筒力矩到限
卷取力矩組成主要由以下力矩構(gòu)成: 張力矩 ; 彎曲力矩; 加速力矩。其中張力距為影響卷取力矩主要因素，在生產(chǎn)寬厚板過程中，為保證卷形達(dá)到要求，卷取往往需要較大張力設(shè)定，其總張力設(shè)定越大，隨著卷徑增加卷筒電機(jī)在卷取過程中需提供的張力矩越大，最終導(dǎo)致電機(jī)出力達(dá)到最大值，其所需的卷取力矩超過電機(jī)能力，其典型鋼種規(guī)格見表 1，當(dāng)實(shí)際力矩達(dá)到最大限幅值后，帶鋼尾部出現(xiàn)張力被動(dòng)下降情況，使帶鋼尾部控制出現(xiàn)不穩(wěn)定。
2．1．3 來(lái)料板形變化
反查帶鋼頭部卷層錯(cuò)動(dòng)，缺陷卷頭部在卷取機(jī)前輥道上偏移較大，通過反查卷取頭部中 心線偏移曲線達(dá)到最大值150 mm，且與精軋頭部中心線偏移具有一定對(duì)應(yīng)性，由于此時(shí)張力尚未建立，僅靠側(cè)導(dǎo)板進(jìn)行糾偏，且厚規(guī)格帶鋼頭部對(duì)側(cè)導(dǎo)板撞擊力較大，超過側(cè)導(dǎo)板糾偏能力，導(dǎo)致帶鋼頭部爬出側(cè)導(dǎo)板或在側(cè)導(dǎo)板內(nèi)傾斜，同時(shí)側(cè)導(dǎo)板在二次短行程作用下加劇帶鋼頭部跑偏，造成頭部卷層錯(cuò)動(dòng)。
2． 2 設(shè)備相關(guān)影響因素
在對(duì)2018 年1至8月厚規(guī)格卷形封鎖進(jìn)行統(tǒng)計(jì)后，發(fā)現(xiàn)其中2號(hào)卷取機(jī)封鎖卷數(shù)占比約為 72% ，1號(hào)卷取機(jī)封鎖卷數(shù)占比28% ，厚規(guī)格卷形呈現(xiàn)出2號(hào)卷取機(jī)封鎖占比偏高情 況，同時(shí)在實(shí)際生產(chǎn)跟蹤過程中，發(fā)現(xiàn)帶鋼在相同張力設(shè)定下，2號(hào)卷取機(jī)存在實(shí)際出力偏大現(xiàn)象，生產(chǎn)寬厚板時(shí)在大張力設(shè)定下，2號(hào)機(jī)夾送輥更易出現(xiàn)負(fù)力矩到限，出現(xiàn)夾送輥被動(dòng)升速情況。
3 相關(guān)措施
1) 針對(duì)厚規(guī)格帶鋼張力設(shè)定偏小情況，對(duì)相應(yīng)鋼種規(guī)格張力提高10%～15% ，以減少帶鋼在卷取過程中的游動(dòng)，同時(shí)對(duì)低卷取溫度鋼種CT目標(biāo)值進(jìn)行適當(dāng)提升。同時(shí)采用 1#、3# 助卷輥壓靠來(lái)減小夾送輥壓力波動(dòng)，提高厚規(guī)格帶鋼在卷取過程中的穩(wěn)定性。
2) 針對(duì)出現(xiàn)卷筒力矩到限情況，對(duì)相關(guān)鋼種規(guī)格側(cè)導(dǎo)板中尾部壓力提高5～10kN，增強(qiáng)側(cè)導(dǎo)板對(duì)帶鋼尾部的束縛和增加側(cè)導(dǎo)板提供的后張力，同時(shí)對(duì)兩臺(tái)卷取機(jī)夾送輥壓力進(jìn)行適當(dāng)降低，以減輕尾部板型變化對(duì)卷形帶來(lái)的影響。
3) 針對(duì)卷取機(jī)間差異，對(duì) 2#機(jī)總張力進(jìn)行限幅，當(dāng)#機(jī)總張力達(dá)到最大限幅值后不再增加，以改善夾送輥被動(dòng)升速情況，避免因此帶來(lái)的張力的波動(dòng)。
4) 為改善帶鋼頭部爬墻現(xiàn)象，對(duì)帶鋼頭部進(jìn)入壓力環(huán)后一定時(shí)間內(nèi)，側(cè)導(dǎo)板開度減小量 進(jìn)行優(yōu)化，當(dāng)側(cè)導(dǎo)板設(shè)定開度達(dá)到一定值后即 跳出壓力環(huán)。同時(shí)為改善來(lái)料頭部板型，對(duì)帶鋼厚度H≥5．0mm以上規(guī)格，精軋楔形反饋WFB功能自動(dòng)不調(diào)整，以減小帶鋼頭部偏移量。
4 取得效果
在結(jié)合產(chǎn)線生產(chǎn)及控制實(shí)際的基礎(chǔ)上，通過分析厚規(guī)格卷形缺陷產(chǎn)生原因，有針對(duì)性的 采取相關(guān)措施，2018 年1780產(chǎn)線厚規(guī)格卷形封鎖率呈逐步下降趨勢(shì)， 為下工序的生產(chǎn)創(chuàng)造了有利的條件，產(chǎn)生了良好的經(jīng)濟(jì)效益現(xiàn)。
5 結(jié) 論
通過以上措施的實(shí)施使厚規(guī)格卷形得到一 定的改善，但隨著產(chǎn)線生產(chǎn)鋼種強(qiáng)度提升以及 產(chǎn)品規(guī)格的不斷拓展，大張力卷取時(shí)所需張力 無(wú)法滿足及兩臺(tái)卷取機(jī)間差異的根本原因仍未 找到，需要在后續(xù)生產(chǎn)中持續(xù)分析優(yōu)化。
參考文獻(xiàn)
［1］ 李林． 熱軋高強(qiáng)度厚板帶鋼的卷取分析及改進(jìn)． 北京: 冶金工業(yè)出版社，2005．
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