1.背景情況
某產(chǎn)品所用材料為20CrMnTi，表面進(jìn)行C/N共滲處理，表面滲層深度要求不小于1.6mm、硬度不小于63HRC。產(chǎn)品在碳氮共滲后機(jī)加過程時(shí)，在精加工大端端面后發(fā)現(xiàn)在端面外側(cè)存在幾條沿周向分布的裂紋。
2.形貌觀察
產(chǎn)品裂紋及斷面如圖1所示，端面裂紋位于距端面外壁約2mm的位置，并斜向外側(cè)擴(kuò)展；裂紋斷面較平坦，呈亮灰色，斷面可見放射狀擴(kuò)展棱線，源區(qū)位于端面的次表面，為點(diǎn)源起裂，端面未見明顯材料缺陷。
將裂紋斷面置于掃描電鏡下進(jìn)行形貌觀察和能譜分析，裂紋源區(qū)形貌如圖2、圖3所示，裂紋斷面源區(qū)位于次表面，源區(qū)未見明顯材料缺陷，源區(qū)及附近區(qū)域呈準(zhǔn)解理斷裂形貌，擴(kuò)展區(qū)斷裂形貌如圖4所示，呈現(xiàn)沿晶+準(zhǔn)解理斷裂形貌，裂紋微觀形貌特征表明產(chǎn)品端面的開裂模式為脆性開裂。
對(duì)基體進(jìn)行能譜分析主要含有Fe、Cr（1.2%）、Mn（1.3%）元素，主合金元素及含量符合20CrMnTi的要求，見圖5。
3.金相分析
在裂紋附近取樣制備成金相試樣進(jìn)行組織觀察和顯微硬度測(cè)試，結(jié)果如圖6所示：產(chǎn)品心部組織為回火馬氏體組織；端面滲層組織為回火隱針馬氏體+碳氮化物，端面滲層深度約為1.9mm，符合設(shè)計(jì)要求（≥1.6mm）。整體裂紋均位于淬硬區(qū)，裂紋兩側(cè)組織與其他區(qū)域淬硬層組織一致，未見明顯組織缺陷存在。
對(duì)試樣進(jìn)行顯微硬度測(cè)試（結(jié)果詳見附表），結(jié)果表明端面滲層硬度符合設(shè)計(jì)要求（≥63 HRC）
表1 顯微硬度測(cè)試結(jié)果
測(cè)試部位 | HV0.3 | 平均 | HRC | ||||
心部 | 382 | 371 | 362 | 380 | 385 | 376 | 38.5 |
端面滲層 | 823 | 817 | 823 | 811 | 817 | 818 | 64.7 |
4.分析討論
能譜分析結(jié)果表明：產(chǎn)品所用材料的主合金元素及含量符合20CrMnTi的要求。金相分析結(jié)果表明：產(chǎn)品大端端面滲層的深度及硬度均符合設(shè)計(jì)要求。
產(chǎn)品在車加工后發(fā)現(xiàn)大端端面存在幾條斷續(xù)周向裂紋，裂紋位置及形態(tài)相似，均位于距端面外壁約2mm，并斜向外擴(kuò)展。裂紋斷面觀察結(jié)果表明斷面較平坦、有金屬光澤，裂紋起源于大端面次表面，呈準(zhǔn)解理形貌，未見明顯材料缺陷，擴(kuò)展區(qū)呈沿晶+準(zhǔn)解理形貌，斷口形貌特征表明陽(yáng)球的開裂模式為脆性開裂，且是在熱處理之后所形成。
金相分析結(jié)果表明整個(gè)裂紋均處于表面淬硬區(qū)，裂紋兩側(cè)組織與其他區(qū)域淬硬區(qū)組織一致，未見缺陷存在。
結(jié)合產(chǎn)品加工及熱處理過程分析認(rèn)為，產(chǎn)品大端端面裂紋位于表面淬硬區(qū)，是在熱處理后車加工過程中所形成的。由于表面淬硬區(qū)的硬度高、脆性大，對(duì)加工應(yīng)力較敏感；若進(jìn)刀量較大，則擠壓應(yīng)力較大，極易導(dǎo)致其發(fā)生脆性開裂。
目前我廠個(gè)別型號(hào)產(chǎn)品工藝路線已做調(diào)整，和以前工藝路線有兩點(diǎn)變化：第一在淬回火之前增加切碳，減少淬回火后的加工量；第二淬回火后由磨削替代車削，減少進(jìn)刀量。通過兩點(diǎn)改變，有效減少了產(chǎn)品端面崩渣和開裂。
5.結(jié)語(yǔ)
通過對(duì)產(chǎn)品端面裂紋的觀察與分析認(rèn)為，產(chǎn)品端面裂紋位于表面淬硬區(qū)，開裂模式為脆性開裂，斷面未見明顯材料缺陷，開裂原因主要與加工應(yīng)力控制不當(dāng)有關(guān)。
作者：劉廷，內(nèi)蒙古航天紅崗機(jī)械有限公司
劉宇波，包頭中車電機(jī)有限公司
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