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某軍工產(chǎn)品端面開裂原因分析

1.背景情況

某產(chǎn)品所用材料為20CrMnTi,表面進(jìn)行C/N共滲處理,表面滲層深度要求不小于1.6mm、硬度不小于63HRC。產(chǎn)品在碳氮共滲后機(jī)加過程時(shí),在精加工大端端面后發(fā)現(xiàn)在端面外側(cè)存在幾條沿周向分布的裂紋。


2.形貌觀察

產(chǎn)品裂紋及斷面如圖1所示,端面裂紋位于距端面外壁約2mm的位置,并斜向外側(cè)擴(kuò)展;裂紋斷面較平坦,呈亮灰色,斷面可見放射狀擴(kuò)展棱線,源區(qū)位于端面的次表面,為點(diǎn)源起裂,端面未見明顯材料缺陷。

將裂紋斷面置于掃描電鏡下進(jìn)行形貌觀察和能譜分析,裂紋源區(qū)形貌如圖2、圖3所示,裂紋斷面源區(qū)位于次表面,源區(qū)未見明顯材料缺陷,源區(qū)及附近區(qū)域呈準(zhǔn)解理斷裂形貌,擴(kuò)展區(qū)斷裂形貌如圖4所示,呈現(xiàn)沿晶+準(zhǔn)解理斷裂形貌,裂紋微觀形貌特征表明產(chǎn)品端面的開裂模式為脆性開裂。

對(duì)基體進(jìn)行能譜分析主要含有Fe、Cr(1.2%)、Mn(1.3%)元素,主合金元素及含量符合20CrMnTi的要求,見圖5。


3.金相分析

在裂紋附近取樣制備成金相試樣進(jìn)行組織觀察和顯微硬度測(cè)試,結(jié)果如圖6所示:產(chǎn)品心部組織為回火馬氏體組織;端面滲層組織為回火隱針馬氏體+碳氮化物,端面滲層深度約為1.9mm,符合設(shè)計(jì)要求(≥1.6mm)。整體裂紋均位于淬硬區(qū),裂紋兩側(cè)組織與其他區(qū)域淬硬層組織一致,未見明顯組織缺陷存在。

對(duì)試樣進(jìn)行顯微硬度測(cè)試(結(jié)果詳見附表),結(jié)果表明端面滲層硬度符合設(shè)計(jì)要求(≥63 HRC)

1 顯微硬度測(cè)試結(jié)果

測(cè)試部位

HV0.3

平均

HRC

心部

382

371

362

380

385

376

38.5

端面滲層

823

817

823

811

817

818

64.7

4.分析討論

能譜分析結(jié)果表明:產(chǎn)品所用材料的主合金元素及含量符合20CrMnTi的要求。金相分析結(jié)果表明:產(chǎn)品大端端面滲層的深度及硬度均符合設(shè)計(jì)要求。


產(chǎn)品在車加工后發(fā)現(xiàn)大端端面存在幾條斷續(xù)周向裂紋,裂紋位置及形態(tài)相似,均位于距端面外壁約2mm,并斜向外擴(kuò)展。裂紋斷面觀察結(jié)果表明斷面較平坦、有金屬光澤,裂紋起源于大端面次表面,呈準(zhǔn)解理形貌,未見明顯材料缺陷,擴(kuò)展區(qū)呈沿晶+準(zhǔn)解理形貌,斷口形貌特征表明陽(yáng)球的開裂模式為脆性開裂,且是在熱處理之后所形成。


金相分析結(jié)果表明整個(gè)裂紋均處于表面淬硬區(qū),裂紋兩側(cè)組織與其他區(qū)域淬硬區(qū)組織一致,未見缺陷存在。


結(jié)合產(chǎn)品加工及熱處理過程分析認(rèn)為,產(chǎn)品大端端面裂紋位于表面淬硬區(qū),是在熱處理后車加工過程中所形成的。由于表面淬硬區(qū)的硬度高、脆性大,對(duì)加工應(yīng)力較敏感;若進(jìn)刀量較大,則擠壓應(yīng)力較大,極易導(dǎo)致其發(fā)生脆性開裂。


目前我廠個(gè)別型號(hào)產(chǎn)品工藝路線已做調(diào)整,和以前工藝路線有兩點(diǎn)變化:第一在淬回火之前增加切碳,減少淬回火后的加工量;第二淬回火后由磨削替代車削,減少進(jìn)刀量。通過兩點(diǎn)改變,有效減少了產(chǎn)品端面崩渣和開裂。


5.結(jié)語(yǔ)

通過對(duì)產(chǎn)品端面裂紋的觀察與分析認(rèn)為,產(chǎn)品端面裂紋位于表面淬硬區(qū),開裂模式為脆性開裂,斷面未見明顯材料缺陷,開裂原因主要與加工應(yīng)力控制不當(dāng)有關(guān)。

作者:劉廷,內(nèi)蒙古航天紅崗機(jī)械有限公司

           劉宇波,包頭中車電機(jī)有限公司


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